辊筒测速仪原理,辊－盘式中速磨

改进安装方式,提供软连接,彻底解决原测速传感器安装不同心的问题银联条件的支付及说明个人卡支付：拥有开通"网上支付"功能的银行卡，可完成在线支付。利用这个原理，我们发射一个固定频率的微波，然后对返回的信号的频率变化进行测量，测出其频移，通过频移和速度的对应关系，计算出目标运动速度。主要功能和技术指标：是一种静态雷达测速仪，在测速的过程中，雷达要固定在某一位置，然后测量目标的速度。技术指标：工作电压：DCV工作电流：测速范围：公里/小时-00公里/小时（m/s-m/s）测试距离：00M限速范围：公里/小时-80公里/小时（0.m/s-0m/s）数据传送格式：ASCII码，三位数据位加回车换行。

耗散功率：测试状态：A整机重量：g发射频率：GHz发射功率：mW，尺寸：直径CM长度-1CM系统组成基本配置：主机：用来完成速度的测量，测量结果送到接口上。摘要：分析了成型辊装置的工况条件及运动机构设计，提出了一种恒功率自适应同步容积调速系统，并对其驱动力矩进行理论计算与实测比较，分析测试了该控制系统的相应的参数，为一步法封头冷成型机的系列设计提出具有参考价值的参数数据。关键词：成型辊；驱动力矩；调速系统前言封头旋压冷成形方法主要有三种：有胎旋压两步法无胎旋压和一步法无胎冷旋压。

一步法无胎冷旋压将板坯置于一台机器中一次装卡旋压出所期望的封头，省时省力省能源占地面积小生产效率高。图封头成型机工作原理顶紧缸主轴箱托垫旋压辊成型辊摇杆机架滑动平面副由图可知，该机中的成型辊装置类似于有胎旋压的胎模，但成型辊辊头直径比胎模的直径小，因此，在旋压加工时，成型辊势必按着预计的运动轨迹与旋压辊同步由板坯中心向外边缘移动，才能最终旋压出封头。

辊筒测速仪原理

成型辊运动机构的设计与分析取代胎膜的成型辊运动机构将直接影响到该旋压机的繁简程度及加工封头规格的范围。由于考虑到旋压小规格封头的需要和结构刚度等因素，滑块导轨靠近主轴，因而在加工大规格封头时，封头的深度受到限制，这在很大程度上削减了该机加工封头种类的能力，生产封头的规格范围受到限制。辊筒测速仪原理,辊－盘式中速磨能有效地保证了被加工封头的壁厚减薄量和加工大规格的深封头，拓宽加工范围，提高了加工封头种类的能力"行走机构由摆杆（液压缸）摇杆等组成。摆杆是一个能够伸长或缩短的液压缸部件；液压缸缸体底部通过铰链与机架相连，活塞杆端部通过铰链和成型辊变速箱相连，可以调整长短的摇杆一端也与成型辊箱体相连，另一端与主轴箱体的中心线上的铰套相接。这样不存在滑块靠近主轴的问题，从而保证了成型辊稳定地实现工艺要求的圆弧曲线的运动轨迹；另外，在旋压不同规格的封头时只调整定点摆杆及液压缸的进油量，可旋压各种规格的容器封头。图成型辊运动及速度分析图摇杆成型辊箱体摆杆（油缸）成型辊旋压辊顶紧缸封头主轴变速箱铰套成型辊转速同步控制系统设计从图可知，在旋压加工过程中，由于板料依靠主轴和成型辊通过啮合点产生作用力去克服旋压时的变形抗力而旋转的。

测速仪原理

设旋压时啮合点切向线速度vi不变，而旋压从板坯起始部位到边缘的旋压啮合点距离A是变化的，当板坯半径Ra变大时，主轴转速n相应减小(n=vi/πR)。当在A点啮合时，nzA=vi/πR=nAR/r，而旋压到B啮合点时，nzB=vi/πR=nBR/r，无疑R/r≠R/r，可见n和nz的关系是随着啮合点位置而变化。况且辊筒测速仪原理,辊－盘式中速磨还有一些无法忽略的非线性和不确定因素影响，因此很难精确建立数学模型和制定n和nz的同步自适应调速程序。所以测速电机不能检测出这些变化，不得不采取各种改进或补偿措施，如在成型辊的变速机构中装上一个超越离合器。根据啮合点Fi切向变形力基本恒定，vi在啮合点旋压变形速度不变，驱动功率P恒定这一观点，将液压油马达分别作为成型辊和主轴的驱动动力，利用力返馈工作原理，首次设计出液压油马达和恒功率变量泵组成的容积调速同步控制系统（见图）。图泵-马达容积调速同步控制系统成型辊油马达控制单元变量泵压力调节单元电机油箱如果在旋压过程中主轴与成型辊在啮合点处线速度不相同，快者承担较大的作用力，功率相应增加；速度慢者承担较小的作用力，功率小。

由恒功率容积调速系统特性决定了功率增加，速度自动减慢；功率减小，速度自动增快，至使二机构自动调节到平衡为止。可见，力返馈控制原理既能使控制系统简单，又达到成型辊与主轴在旋压过程中任意啮合点任意瞬时转速同步的要求。因其与主轴共同驱动板坯旋转，所以在啮合点A处线速度同步正常工作情况下，板坯旋压成型的变形功率等于主轴输出的功率与成型辊输出功率之和；根据能量原理，主动力矩做的总功等于板坯的转动惯性动能增量与阻力矩所做功之和，式中：M为总驱动力矩，N·m；φ为某瞬时转过的角度，red；△E为转动惯性动能增量J·N·m；S为错位距，m；Fr为旋压辊与板料之间的摩擦阻力；η为效率；R为板坯和成型辊接触点回转半径，m。式中M为主轴驱动力矩，N·m；Mz为成型辊驱动力矩，N·m；rz为成型辊半径，m；ηz为传动效率（考虑到成型辊和板坯接触面积小，偶而有打滑现象出现）。如果在考虑封头旋压时的旋压力和板坯起皱与其表面质量及润滑条件等因素的影响，将式加以整理与修正为式中：D为封头直径，m；m为惯性质量，kg；t为板坯厚度，m；σs为材料屈服应力，Pa；K为滚动摩擦力臂，m；c为影响系数；；δ为旋压辊压下量，m；Rx为旋轮的半径，m。由公式可将成型辊驱动力矩简化得测试结果及分析对生产使用的FWX0型一步法封头冷成型旋压机在旋压直径为.4m封头加工过程中的成型辊驱动力矩参数进行了理论计算和实测。

同时，对成型辊驱动力矩Mz功率转速也进行测试，为得到旋压封头相应位置时的力能参数，辊筒测速仪原理,辊－盘式中速磨还记录了旋压辊径向位移参数。图成型辊驱动力矩实测值与理论值比较图MznzPz-R的实测曲线从实测曲线看出，参数的设计值与实测值完全吻合，且工作稳定。参考文献：官忠范液压传动系统M北京机械工业出版社9872刘士钊一步法封头无胎冷旋压变形特点及旋压力计算J金属成型工艺992(end)。